【水泥人網(wǎng)】海螺水泥有限公司2000t/d水泥生產(chǎn)線采用1臺Φ4.2m×11m尾卸式中心傳動磨，布置圖見圖1。

圖1Φ4.2m×11m水泥磨主體布置示意圖

1.入料中空軸；2.筒體；3.出料中空軸；4.傳動接管；5.主電機(jī)；6.主減速機(jī)；7.齒輪聯(lián)軸節(jié)；8.出料端主軸瓦；9.入料端主軸瓦

該磨機(jī)驅(qū)動裝置TRIRED855減速機(jī)及其出軸齒輪聯(lián)軸節(jié)為德國FLENDER公司制造，其余部分為國內(nèi)配套。在1997年試產(chǎn)調(diào)試時，磨尾主軸承巴氏合金瓦經(jīng)常發(fā)熱、燒研，投料后半年內(nèi)就發(fā)生5起燒瓦事故，嚴(yán)重制約了新線試生產(chǎn)的正常進(jìn)行。

1主軸瓦燒研及處理

磨機(jī)主軸瓦燒研的原因很多，機(jī)械工藝等方面的因素都會對其產(chǎn)生影響，因而分析起來非常復(fù)雜，就本公司對這一問題的處理過程而言，總結(jié)起來主要包括以下幾個方面。

1.1磨體的軸向竄動

1.1.1故障現(xiàn)象

磨尾主軸瓦燒研，跳停磨機(jī)后，熱態(tài)時檢測發(fā)現(xiàn)軸瓦靠驅(qū)動減速機(jī)側(cè)端面被中空軸軸肩磨削形成軸向深3.6mm的環(huán)狀溝槽(如圖1中Ⅰ)，磨體向磨頭方向竄動，產(chǎn)生了軸向位移。在隨后磨機(jī)逐漸降溫冷卻的過程中，觀測到中空軸軸肩與被磨削的瓦側(cè)端面間隙逐漸增大，磨體在漸漸自動復(fù)位。

1.1.2原因分析

顯而易見，磨體產(chǎn)生了軸向竄動，且竄動與磨機(jī)的冷熱狀態(tài)密切相關(guān)。這一現(xiàn)象實(shí)質(zhì)上是由于磨機(jī)在水平方向上存在附加的軸向不平衡力的作用。因而，妥善處理磨機(jī)在熱態(tài)運(yùn)轉(zhuǎn)中軸向力的分布與平衡問題是分析和解決磨體竄動問題的關(guān)鍵。

磨機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)時要產(chǎn)生很大的熱量，磨體受熱后要伸長，當(dāng)磨機(jī)停轉(zhuǎn)時，溫度要下降，磨體縮短，對于尾卸式中心傳動磨，還存在卸料傳動接管的熱脹冷縮問題。因此，在設(shè)計和安裝磨機(jī)時，必須全面考慮磨體及傳動部件的熱力平衡和位移補(bǔ)償問題，否則，磨機(jī)便不能正常運(yùn)轉(zhuǎn)。

1)磨體的伸縮

Φ4.2m×11m水泥磨兩個球面瓦主軸承規(guī)格為Φ1800mm×750mm，磨尾主軸承為定位軸承，而磨頭主軸承裝置則留有一定的間隙(圖1中，a=7mm，b=28mm)，以適應(yīng)磨體的熱脹冷縮。

2)傳動接管的伸縮

傳動接管最大伸縮量ΔL=α·L·Δt=0.000012×3000×150=5.4mm。傳動接管的熱脹冷縮問題，從設(shè)計角度考慮則由齒輪聯(lián)軸節(jié)內(nèi)部預(yù)留足夠的軸向間隙來補(bǔ)償，運(yùn)轉(zhuǎn)中，通過聯(lián)軸節(jié)內(nèi)相嚙合齒面間的軸向滑移來實(shí)現(xiàn)。

齒輪聯(lián)軸節(jié)的外齒是雙鼓形齒，傳遞扭矩時，齒面的接觸部分很小，壓力高，且不象齒輪傳動那樣，輪齒都在變化接觸，而是接觸齒面不變。因此，給齒間潤滑帶來很大困難，容易造成齒面壓潰，導(dǎo)致齒間滑移阻力的增大，從而喪失對軸向位移的補(bǔ)償作用。

由此可見，齒輪聯(lián)軸節(jié)的潤滑尤為重要，必須十分謹(jǐn)慎地選用合適的油品和正確的裝入量，才能保證其使用的可靠性。

3)軸向力

在磨機(jī)力系中，作用在磨體上的傳動力、磨體的回轉(zhuǎn)阻力、壓力、重力和縱向竄動的阻力當(dāng)中，只有縱向竄動的阻力是軸向的，這個力只有主軸承的滑動摩擦力Ff。

理論分析和工業(yè)應(yīng)用實(shí)踐表明，管磨機(jī)即使在安裝傾斜隔倉裝置后，只要妥善處理，也不會導(dǎo)致磨體的軸向往復(fù)竄動，操作完全可靠，對于垂直安裝的隔倉裝置，情況更應(yīng)如此〔1〕。

由此可見，導(dǎo)致磨體產(chǎn)生往復(fù)竄動的軸向力，其來源不在磨體本身，而在于傳動接管的熱脹冷縮阻力FN。當(dāng)FN>Ff即齒輪聯(lián)軸節(jié)的軸向滑移阻力過大是導(dǎo)致磨體產(chǎn)生往復(fù)竄動的根源。現(xiàn)場運(yùn)行監(jiān)測結(jié)果也充分表明，該磨機(jī)的齒輪聯(lián)軸節(jié)不能補(bǔ)償軸向位移而呈現(xiàn)剛性。因此，要妥善解決這一問題，必須有效減小其齒間滑移阻力。