摘要：CLF170/100 輥壓機(jī)+N300V型選粉機(jī)+Φ4.2 m×13 m水泥磨+N3500 O-Sepa選粉機(jī)組成的兩套聯(lián)合預(yù)粉磨水泥磨系統(tǒng)，主要生產(chǎn)P·C32.5 和P.O42.5的水泥。系統(tǒng)經(jīng)不斷調(diào)試和優(yōu)化，磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量得以穩(wěn)步提高。
??1 系統(tǒng)介紹
筆者公司有 CLF170/100 輥壓機(jī)+N300V 型選粉機(jī)+Φ4.2 m×13 m水泥磨+N3500?? O-Sepa選粉機(jī)組成的兩套聯(lián)合預(yù)粉磨水泥磨系統(tǒng)(其系統(tǒng)工藝流程見圖1，主要設(shè)備見表1)，主要生產(chǎn)P·C32.5 和P·O42.5 的水泥。系統(tǒng)經(jīng)不斷調(diào)試和優(yōu)化，磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量得以穩(wěn)步提高。
2 系統(tǒng)調(diào)整和優(yōu)化主要措施
水泥磨系統(tǒng)開機(jī)以來，電耗總體較高，水泥顆粒級(jí)配也不是很好，并未發(fā)揮雙循環(huán)系統(tǒng)的優(yōu)勢。為此對(duì)水泥磨系統(tǒng)進(jìn)行一系列的改進(jìn)，目標(biāo)是降低電耗，并取得良好的水泥顆粒級(jí)配。??
2.1 加強(qiáng)輥壓機(jī)和 V 選的維護(hù)和管理??
保持良好的輥面條紋，保證物料順利“咬”入輥壓機(jī);并將輥壓機(jī)工作壓力由原設(shè)計(jì)的7.5MPa提高到目前的8.0MPa。加強(qiáng)側(cè)擋板的檢查和更換，以減少漏料。另外對(duì)V?? 型選粉機(jī)各級(jí)風(fēng)板進(jìn)行調(diào)整，以其保持較佳的運(yùn)行狀態(tài)。
通過以上優(yōu)化措施，使入磨物料的0.08篩余由 32%～35%降為27%～30%。 改善了入磨物料的易磨性，為提高磨機(jī)粉磨效率創(chuàng)造條件。??
2.2 優(yōu)化O-Sepa 選粉機(jī)的用風(fēng)??
原外接在二次風(fēng)管上的很多除塵風(fēng)管全部割除，并恢復(fù)了手動(dòng)調(diào)節(jié)板進(jìn)行調(diào)節(jié)，這樣減少了外界風(fēng)管對(duì)二次風(fēng)的影響， 以改善選粉機(jī)的工作條件。?? 對(duì)選粉機(jī)的一二次風(fēng)風(fēng)道進(jìn)行徹底清理，更換了選粉機(jī)內(nèi)擋風(fēng)環(huán)， 減少竄風(fēng)。 經(jīng)過對(duì) O-Sepa 選粉機(jī)的用風(fēng)優(yōu)化后，降低循環(huán)負(fù)荷，提高選粉效率(見表2)。 其中選粉效率由 36.41% 提高到 43.77% ，循環(huán)負(fù)荷由250.0%下降至 154.5%。
2.3 調(diào)整磨機(jī)的研磨體級(jí)配
改進(jìn)前，生產(chǎn) P·O42.5 水泥的顆粒級(jí)配中，3～32μm細(xì)粉含量46.79%偏低，大于45μm物料的含量是?? 33.36%，偏高。這說明一、二倉研磨體尺寸偏大，細(xì)磨能力太弱，因此需要大大增強(qiáng)研磨體對(duì)物料細(xì)磨和超細(xì)磨的能力。所以，一倉中Φ40 mm 的鋼球從12.5 t降至4t(即由占一倉總重的21.93%下降到6.06%)，Φ20mm的鋼球由12.5t提高到28.0t(即由占一倉總重的21.93%提高到42.12%)，由此使一倉的平均球徑從30mm降到26.36 mm。二倉則取消Φ30 mm 鋼球，而增加了Φ17 mm 的鋼球。研磨體調(diào)整前后具體級(jí)配見表3，調(diào)整前后生產(chǎn)P·O 42.5水泥的顆粒組成見表4。從表4可知，改進(jìn)后水泥顆粒級(jí)配 3～32 μm細(xì)粉含量達(dá)到64.66%，大于45μm 的含量下降到7.66%，從而使P·O42.5 水泥的顆粒級(jí)配得到較大的改善， 使水泥的比表面積提高了37 m2/kg，3d抗壓強(qiáng)度提高2.9MPa(見表5)。
另操作中， 及時(shí)清理一、二倉隔倉板和出口篦板的堵料， 以保證物流暢通和前后倉能力平衡，以利磨內(nèi)通風(fēng)， 降低磨機(jī)溫度， 提高粉磨效率。??
3 進(jìn)一步提產(chǎn)的措施探討
3.1 提高輥壓機(jī)預(yù)粉磨功能的優(yōu)化措施??
(1)提高輥壓機(jī)能力。 影響輥壓機(jī)能力主要因素是輥壓大小、輥逢大小、下料溜子的料柱密實(shí)程度與料柱壓力、側(cè)擋板的擋料能力等。?? CLF170/100輥壓機(jī)是大直徑窄輥面的輥壓機(jī)， 在生產(chǎn)過程中當(dāng)入磨物料篩余尚可而比表面積偏低時(shí)， 主要是輥壓機(jī)壓力過低造成的， 可以適當(dāng)提高輥壓機(jī)的工作壓力。 但考慮保護(hù)輥面、延長其使用壽命， 可適當(dāng)控制輥壓機(jī)壓力由8MPa再提高至9.0～10.0MPa。
(2)減少輥壓機(jī)的漏料。因輥壓機(jī)運(yùn)行中使用的輥壓相對(duì)較高， 所以會(huì)造成其側(cè)擋板與輥壓機(jī)端面不平行，?繼而造成輥壓機(jī)大量漏料而大大降低其輥壓效率。因此，必須設(shè)法保持側(cè)擋板與輥壓機(jī)端面的平行度。
(3)提高入輥壓機(jī)物料料柱的密實(shí)度和料壓值，從而提高其對(duì)物料輥壓效率。在輥壓機(jī)上使用成都利君的新一代入料裝置，用兩側(cè)的插板可對(duì)下料點(diǎn)進(jìn)行調(diào)節(jié)，用以保持良好的料柱和料壓。
通過采取上述三方面措施后，有望使入磨物料0.08 mm 篩余由目前的 27%～ 30%(仍然偏大)降到20%～25%范圍，從而可大大提高球磨機(jī)粉磨效率。
3.2 球磨機(jī)研磨體級(jí)配的進(jìn)一步優(yōu)化分析??
(1)目前入磨物料中，粒徑大于1.0 mm 約1.0%，大于0.2mm的約2.0%～2.5%。 根據(jù)筆者經(jīng)驗(yàn)，Φ40mm 鋼球?qū)?0.2～2.0 mm 的物料細(xì)碎效果好。所以，一倉級(jí)配中Φ40mm 球的質(zhì)量占一倉鋼球總質(zhì)量的比例可控制在4%～8%，這樣對(duì)一倉物料進(jìn)行充分細(xì)碎和細(xì)磨，能為二倉進(jìn)行有效的細(xì)磨創(chuàng)造條件。
(2)從表2可知，經(jīng)改進(jìn)后出磨物料0.08mm篩余達(dá)到10.6%，仍然偏大，應(yīng)控制在4.0%～6.0%為好。所以，仍需進(jìn)一步提高球磨機(jī)的細(xì)磨和超細(xì)磨的能力。根據(jù)筆者經(jīng)驗(yàn)，一倉使用Φ25 mm的鋼球?qū)ξ锪系募?xì)磨效果比Φ30 mm 的鋼球好， 因此采用部分Φ25 mm 代替Φ30 mm 的球是可行的;另二倉研磨體則視出磨物料 0.2 mm 和0.08 mm 篩余的變化進(jìn)行適當(dāng)?shù)奈⒄{(diào)，若二倉物料中0.2mm偏大時(shí)，二倉可配Φ25 mm 的鋼球，其量控制為二倉鋼球總量的3.0%～5.0%。
(3)若物料的易磨性差， 或物料篩余合適而比表面積偏低時(shí)，可適當(dāng)?shù)脑黾右稽c(diǎn)大一級(jí)或更大一級(jí)的球量。一倉可少量使用Φ40mm，二倉少量增加Φ25?? mm，其效果是明顯的。
3.3 其他方面的進(jìn)一步優(yōu)化措施??
(1)從表2可知，O-Sepa?選粉機(jī)的選粉效率仍偏低，調(diào)整后僅達(dá)到43.77%。對(duì)此，可對(duì)三次風(fēng)和一次風(fēng)進(jìn)行補(bǔ)風(fēng)改進(jìn)，增加和改善用風(fēng)狀況，可使O-Sepa選粉機(jī)的選粉效率提高到50%。
(2)從表3可知，目前磨內(nèi)鋼球填充率未達(dá)到30%，因此可進(jìn)一步提高其研磨體的填充率，將有利于提高磨機(jī)產(chǎn)量。??
(3)輥壓機(jī)入料粒度尤其是破碎煤矸石粒度過大，如大于60mm的塊料比較多且不均勻時(shí)，將影響輥壓機(jī)的正常穩(wěn)定、高產(chǎn)低耗運(yùn)行。因此生產(chǎn)中應(yīng)嚴(yán)格控制破碎后的物料粒度。
(4)大布袋的清灰周期過長(12 min)，拉風(fēng)不夠，應(yīng)優(yōu)化大布袋收塵器的操作運(yùn)行。??
??4 改后的效果
經(jīng)過一系列措施改進(jìn)實(shí)施后，磨機(jī)產(chǎn)量、電耗、水泥的質(zhì)量都有提高，見表5。 其中磨機(jī)產(chǎn)量提高?14.96%， 電耗下降 9.73%，水泥3d抗壓強(qiáng)度提高2.9MPa， 從而使水泥中混合材摻加量提高3.8%。如果文中進(jìn)一步的優(yōu)化措施全面實(shí)施后，磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量達(dá)185 t/h是完全有可能的。